Переход на главную страницу сайта “Термист” Термист
Термомеханическое упрочнение арматурного проката
технология, средства, разработка
Главная О сайте Стандарты Технология Устройства
Лаборатория Библиотека Глоссарий Желтые страницы Обратная связь

УДК 621.771: 621.785: 622.7

Термоупрочненный периодический прокат для анкерной крепи горных выработок

Г.В.Левченко, А.В.Кекух, В.А. Поляков, И.А.Гунькин, С.А.Воробей

Показана возможность обеспечения требуемых механических свойств термоупрочненного периодического проката для анкерной крепи горных выработок обычной и повышенной несущей способности в условиях металлургического комбината «Криворожсталь»

Версия для печати (.doc)

В настоящее время доля затрат на проведение, крепление и поддержание горных выработок достигает 25 % себестоимости угля и эти затраты во многом определяются качеством шахтной крепи. Наиболее широкое применение имеют рамные металлические крепи, комплекс свойств которых на протяжении многих лет улучшают за счет оптимизации химического состава стали и режимов термического упрочнения [1, 2]. Однако, анализируя результаты научных наблюдений, большинство исследователей пришли к выводу, что никакая технологически выполнимая и экономически целесообразная рамная крепь выработок, проводимых в горных породах на больших глубинах, не может в полной мере противодействовать горному давлению, и поэтому бороться с образованием зон разрушения путем увеличения несущей способности крепи нецелесообразно [3, 4].

Кардинальное решение проблемы крепления горных выработок может быть достигнуто только за счет применения нового типа крепи анкерной, основным элементом которой являются анкерные штанги, изготавливаемые из круглого проката периодического профиля, отличающегося от строительного (ГОСТ 3760) не только геометрическими параметрами, но и более высоким комплексом прочностных и пластических характеристик (табл. 1) [3].

Таблица 1

Требуемые механические свойства периодического проката для анкерной крепи (не менее)

Уровень несущей способности Показатели
σт, Н/мм2 σв, Н/мм2 δ5, %
Обычный 400 500 20
Повышенный 500 650 20
Особо высокий 600 800 20

Целью настоящей работы было определение рационального химического состава и режимов термической обработки, гарантирующих получение требуемого комплекса свойств для обычной и повышенной несущей способности анкерной крепи.

Для решения поставленной задачи проанализировали химический состав и механические свойства арматурного проката диаметром 22 - 28 мм классов прочности А500С, А400С, 460, производимого на меткомбинате “Криворожсталь”. Химический состав сталей и механические свойства проката приведены в табл. 2.

Таблица 2

Средние значения содержания химических элементов (%) и механических свойств арматурного проката производства меткомбината “Криворожсталь”

Марка стали Диаметр, мм / класс Содержание, % Показатели механических свойств
C Mn Si B Cr σт, Н/мм2 σв, Н/мм2 δ5, %
35ГС 28 / - 0.40 1.22 0.07 0.0003 0.030 492 697 15.7
25 / - 0.39 1.25 0.07 0.0004 0.039 541 732 17.3
22 / - 0.39 1.29 0.07 0.0004 0.029 509 711 17.2
25Г2С 25 / А400С 0.22 1.19 0.03 0.0003 0.160 535 660 21.2
25 / 460В 0.22 1.16 0.04 0.0004 0.160 586 699 19.0
25 / А500С 0.21 1.11 0.04 0.0012 0.152 586 699 18.4
28 / А500С 0.21 1.22 0.03 0.0016 0.159 587 705 16.9
25 / 400W 0.24 1.36 0.40 0.0003 0.040 470 624 21.8
СтЗГпс 22 / А400С 0.19 0.95 0.06 0.0004 0.037 534 642 20.9
22 / А500С 0.19 0.94 0.07 0.0034 0.034 584 693 18.7
22 / 460В 0.19 0.90 0.06 0.0004 0.032 573 683 19.1

Полученные результаты показывают, что ни один из анализируемых видов проката не соответствует в полной мере необходимому уровню механических свойств, в первую очередь по относительному удлинению.

Прокат из стали 35ГС характеризуется низким относительным удлинением средние значения 15.7 ÷ 17.3 % при требуемом минимальном 20 %. При этом средний предел текучести проката диаметром 22 и 28 мм (492 ÷ 509 Н/мм2) удовлетворяет требованиям к обычному уровню несущей способности проката для анкерной крепи и соответствует минимальному значению для повышенного уровня. Несколько выше средний предел текучести проката диаметром 25 мм (541 Н/мм2). Предел прочности большинства партий соответствует требуемому для обычного и повышенного уровня несущей способности. Однако можно предположить, что применение стали 35ГС не обеспечит требуемый комплекс свойств, так как повышение температуры самоотпуска с целью увеличения пластичности металла приведет к уменьшению предела текучести ниже допустимых значений.

Прокат из стали 25Г2С с пониженным содержанием кремния имеет хотя и более высокие, но все же недостаточные значения относительного удлинения средние значения 16.9 ÷ 21.2 %. При этом характеризуется более высокими значениями предела текучести (средние значения 535 ÷ 586 Н/мм2) и несколько меньшими значениями предела прочности (средние значения 660 ÷ 705 Н/мм2) по сравнению с прокатом из стали 35ГС. Такие изменения механических свойств объясняются, очевидно, меньшим содержанием углерода, но большим содержанием хрома. Сопоставляя данные по химическому составу и механическим свойствам классов прочности А500С и 460 можно отметить, что увеличение среднего содержания бора с 0.0004 до 0.0012 ÷ 0.0016 % в стали 25Г2С с пониженным содержанием кремния практически не изменяет средние значения прочностных свойств, несколько увеличивая их минимальные значения в массиве данных на 10 ÷ 20 Н/мм2. Однако при этом снижается относительное удлинение на 1 ÷ 2 % (абс.).

Прокат из стали 25Г2С характеризуется наиболее высоким относительным удлинением среди анализируемых марок стали (среднее значение 21.8 %). Однако при этом прочностные свойства соответствуют только обычному уровню несущей способности анкерной крепи (среднее значение предела текучести 470 Н/мм2, прочности - 624 Н/мм2). Сравнение с прокатом из стали 25Г2С с пониженным содержанием кремния класса прочности А400С показывает, что с точки зрения обеспечения прочностных свойств снижение среднего содержания хрома с 0.16 до 0.04 % не компенсируется увеличением содержания марганца с 1.19 до 1.36 % и кремния с 0.03 до 0.40 %.

Прокат из стали СтЗГпс диаметром 22 мм характеризуется уровнем свойств, близким к прокату диаметром 25 мм из стали 25Г2С с пониженным содержанием кремния. При этом среднее содержание марганца в стали несколько уменьшено с 1.11 ÷ 1.22 % до 0.90 ÷ 0.95 % и уменьшено содержание хрома среднее значение 0.03 % по сравнению с 0.152 ÷ 0.160 %.

Сравнивая механические свойства проката классов прочности А500С и 460 можно отметить, что влияние содержания бора (0.0034 и 0.0004 % соответственно) в данном случае незначительное.

С целью оценки комплекса прочностных и пластических свойств стали использовали произведение относительного удлинения на предел текучести и предел прочности:
K1 = δ5∙σт/1000,
K2 = δ5∙σв/1000,
а также отношение предела прочности к пределу текучести
K3 = σвт.

Средние значения этих показателей приведены в табл. 3.

Таблица 3

Средние значения показателей К1, К2 и К3

Марка стали Показатели
K1 K2 K3
35ГС 8.6 11.9 1.39
25Г2С *) 10.8 13.0 1.20
25Г2С 10.2 13.6 1.33
Ст3Гпс 11.0 13.0 1.19
Уровень несущей способности **)
Обычный уровень 8.0 10.0  
Повышенный 10.0 13.0  
Особо высокий 12.0 16.0  
*) - сталь с пониженным содержанием кремния
**) - минимальные рассчитанные значения для уровней несущей способности анкерной крепи

Анализируя представленные в таблице данные, можно сделать вывод, что из рассмотренных марок стали по комплексу прочностных и пластических свойств ни одна в полной мере не соответствует требованиям для повышенного и особо высокого уровня несущей способности анкерной крепи.

Проведенный анализ показал, что для гарантированного обеспечения требуемого уровня прочностных и пластических свойств проката для анкерной крепи необходимо оптимизировать химический состав стали. Содержание углерода должно быть меньшим, чем в стали 35ГС (менее 0.37 %). Содержание марганца необходимо обеспечить в диапазоне 1.0 ÷ 1.4 %. Не рекомендуется легирование стали хромом, так как это приводит к повышению прочностных свойств с одновременным снижением пластических. Целесообразно легирование стали кремнием, так как этот элемент при увеличении прочностных свойств в меньшей степени влияет на пластические.

Накопленный опыт производства арматуры подтверждает возможность применения стали, легированной марганцем и кремнием для решения поставленной задачи. Так ранее на меткомбинате “Криворожсталь” были выполнены исследования механических свойств арматуры из стали марок 10ГС2, 20ГС, 20ГС2, 20ГС2Ф.

Арматура диаметром 20 мм из стали 10ГС2 (содержание углерода 0.11 %, кремния - 1.95, марганца - 1.28 %) в горячекатаном состоянии имела следующий уровень механических свойств: предел текучести 443 Н/мм2, предел прочности - 600 Н/мм2, относительное удлинение - 29 %. В термомеханически упрочненном состоянии арматура характеризовалась хорошим сочетанием прочностных свойств и пластичности. При σв = 900 ÷ 1000 Н/мм2 относительное удлинение металла в прутках диаметром 10 - 18 мм составило 15 ÷ 17 % [5]. Приведенные данные показывают, что сталь 10ГС2 имеет хорошее соотношение прочностных и пластических свойств.

Арматура диаметром 10 ÷ 14 мм из стали 20ГС2 (содержание углерода 0.17 ÷ 0.22 %, кремния - 1.7 ÷ 2.4, марганца - 1.0 ÷ 1.5 %) в термоупрочненном состоянии (температура самоотпуска - 650 °С) имела следующий уровень свойств: предел текучести 750 ÷ 780 Н/мм2, предел прочности - 950 ÷ 980 Н/мм2, относительное удлинение - 25 ÷ 28 % [6]. Эти данные позволяют предположить возможность использования в качестве базовой стали 20ГС2 для проката толщиной 22 - 28 мм, так как при достаточно высоком относительном удлинении имеется большой запас прочностных свойств.

Исследования, выполненные на “Криворожстали” [7], а также на Чусовском металлургическом заводе [8], показали возможность обеспечить на арматуре диаметром 12 - 32 мм предел текучести более 500 Н/мм2 и относительное удлинение более 20 % в горячекатаном состоянии при изготовлении ее из стали 20ГСФ. Однако использовать такой прокат для анкерной крепи обычной и повышенной несущей способности экономически нецелесообразно.

Таким образом, анализ литературных данных показал возможность получения требуемого комплекса механических свойств для обычного и повышенного уровней несущей способности анкерной крепи на основе низкоуглеродистой стали, легированной марганцем и кремнием. Микролегирование стали ванадием значительно увеличивает прочностные свойства в прокате при небольшом снижении пластических свойств, что может быть использовано для производства анкерной крепи особо высокой несущей способности.

Проведенный анализ результатов сдаточных испытаний арматурного проката, произведенного меткомбинатом “Криворожсталь”, а также технической литературы, позволил рекомендовать производить прокат для анкерной крепи обычного и повышенного уровней несущей способности из стали марок 20ГС2 и 30ГС. Для изготовления первых партий анкерной крепи на меткомбинате “Криворожсталь” с участием Института черной металлургии были выпущены опытно-промышленные партии периодического проката из стали 30ГС в соответствии с ТУ У-14-4-485-2000 “Прокат арматурный для изготовления анкерного крепления горных выработок”.

В процессе исследований было установлено, что при среднем и повышенном содержании углерода, марганца и кремния в стали марки 30ГС механические свойства горячекатаного арматурного проката соответствуют требованиям к обычному уровню несущей способности. При содержании углерода и легирующих элементов на минимальном уровне возможно невыполнение требований к прочностным свойствам (уровень предела текучести снижается до 380 ÷ 410 Н/мм2). В связи с этим было принято решение о применении незначительного термоупрочнения проката в потоке стана. Охлаждение осуществляли в одну стадию до температуры 700 ÷ 720 ºC. Уровень предела текучести при содержании углерода и легирующих элементов на нижнем уровне при этом увеличился до 430 ÷ 480 Н/мм2. Изменение относительного удлинения при этом не зафиксировали. Общая величина общемарочной неоднородности прочностных свойств снизилась с 36 ÷ 42 Н/мм2 до 32 ÷ 37 Н/мм2, пластических - с 1.32 ÷ 1.44 % до 1.11 ÷ 1.32 %. Зафиксировано снижение чувствительности прочностных свойств проката к химическому составу стали.

В результате металлографического исследования установлено, что арматурный прокат имеет у поверхности однослойный темнотравящийся ободок глубиной примерно 2.7 мм. Структура металла в этой зоне состоит из отпущенного мартенсита (до глубины примерно 1.5 мм), далее - верхнетемпературного бейнита и троостита. Затем следует переходная зона глубиной до 0.7 мм, состоящая из троостита, верхнетемпературного бейнита и участков феррита. В основном сечении проката структура состоит из зернистого бейнита, феррита и участков троостита.

Для получения арматурного проката с повышенным уровнем несущей способности температуру самоотпуска снизили до 650 ÷ 670 °С.

Химический состав стали и ее механические свойства приведены в табл. 4.

Таблица 4

Данные по химическому составу и механическим свойствам опытно-промышленных партий проката из стали 30ГС

Диаметр, мм Содержание, % Показатели механических свойств *)
  C Mn Si σв, Н/мм2 σт, Н/мм2 δ5, %
28 0.30 1.12 0.80 640
620 ÷ 670
450
440 ÷ 460
22
21 ÷ 23
28 0.30 1.11 0.83 658
650 ÷ 670
464
450 ÷ 470
22
21 ÷ 24
28 0.27 1.10 0.72 635
625 ÷ 650
440
430 ÷ 455
26
25 ÷ 27
28 0.32 1.08 0.76 725
715 ÷ 730
540
489 ÷ 570
27
26 ÷ 28
25 0.31 1.27 0.90 790
780 ÷ 800
570
560 ÷ 585
24
23 ÷ 24
25 0.30 1.15 0.85 740
720 ÷ 760
550
540 ÷ 560
24
23 ÷ 25
25 0.33 1.25 0.72 760
750 ÷ 770
550
540 ÷ 560
23
22 ÷ 24
*) - Числитель среднее значение, знаменатель минимальное и максимальное значения

 

Выводы

В промышленных условиях металлургического комбината “Криворожсталь” показана возможность производства термоупрочненного периодического проката для анкерной крепи горных выработок обычной и повышенной несущей способности. Опытные партии произведены из стали марки 30ГС. Необходимый комплекс прочностных и пластических характеристик достигается при температурах самоотпуска 700 ÷ 720 и 650 ÷ 670 °С для обычной и повышенной несущей способности соответственно.

Библиографический список

1. Долженков И.Е., Верболов В.Д., Пучикова Л.В. Термическое упрочнение шахтной крепи / Термическая обработка металлов. 1975. № 4. С. 15 - 17.

2. Кристаллизация двухслойных стальных слитков и качество многослойного проката специального назначения / Н.И. Падун, Т.М. Титова, С.Н. Поляков, В.М. Кондратенко // Фундаментальные и прикладные проблемы черной металлургии. Сб. научн. тр. Киев: Наук. думка. 1995. С. 200 - 203.

3. Булат. А.Ф., Виноградов В.В. Опорно-анкерное крепление горных выработок угольных шахт. Днепропетровск: Ин-т геотехнической механики НАН Украины, 2002. 372 с.

4. Литвинский Г.Г., Гайко Г.И., Кулдыркаев Н.И. Стальные рамные крепи горных выработок. К.: Технiка, 1999. 216 с.

5. Новая термомеханически упрочненная арматура из стали марки 10ГС2 / В.В. Калмыков, Ю.В. Дмитриев, О.В. Филимонов и др. // Бетон и железобетон. 1984. № 7. С. 28 - 30.

6. Управление процессом термического упрочнения арматурной стали в потоке прокатного стана / В.А. Сацкий, Ю.Т. Худик, Л.А. Кузъменко и др. // Сталь. 1977. № 1. С. 75 - 77.

7. Высокопрочная арматурная сталь / А.А. Кугушин, И.Г. Узлов, В.В. Калмыков и др. М.: Металлургия, 1986. 272 с.

8. Горячекатаная свариваемая арматурная сталь 20ГСФ класса А500С / В.В. Дегтярев, Л.А. Зборовский, А.Е. Демидов и др. // Сталь. 2001. № 2. С. 58 - 59.

 

Опубликовано:

Термоупрочненный периодический прокат для анкерной крепи горных выработок / Г.В. Левченко, А.В. Кекух, В.А. Поляков и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2003. № 5. С. 58 - 61.

 

См. также:

ТУ 006 Прокат для изготовления анкеров

ТУ 652 Прокат для изготовления анкерного крепления горных выработок

Прокат винтового профиля для анкерного крепления

 



 

К началу страницы


Web-сайт “Термист” (termist.com)
Термомеханическое упрочнение арматурного проката

Отсутствие ссылки на использованный материал является нарушением заповеди "Не укради"

Редактор сайта: Гунькин И.А. (termist.com@gmail.com)